一、引言
圖1所示零件，材料為08F，料厚為0.75mm,公差為I TI 3。原來成形的方法是:先將兩折冷沖壓部分成形，再焊接成圖1所示形狀�，F(xiàn)采用不需焊接的冷壓成形法進行成形。冷壓成形有3種途徑:
圖1 零件圖
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一是冷沖壓拉延折彎的方法;二是旋壓法;三是拉延與旋壓結合法。純粹用冷壓成形，在折彎頂部形狀時，很難用模具實現(xiàn);用旋壓的方法成形是沒有問題，但效率低，也不可取;采用旋壓與拉延相結合成形法，拉延成形拋物面形，頂部折疊采用旋壓成形，是一個比較適合的方案，因此采用第3種方案。其工藝路線為:拉延成形一修邊一旋壓折邊一沖孔翻邊一攻絲，即完成零件制作。下面對該件的翻邊成形工藝分析及模具設計介紹如下。
1.確定小孔翻邊是否需要沖預制孔
該件料厚為0.75mm屬薄壁零件，由于要用自攻螺紋連接，為增加連接螺紋扣數才需要翻邊的。是否要制預制孔，也沒有統(tǒng)一的標準，根據有的企業(yè)的內部標準厚度為0.8mm，自改螺紋可以不翻邊。該件料厚為0.75mm，十分接近0.8mm，且螺紋直徑為M3，翻邊后肯定會遠大于0.8mm。因此，對于翻邊高度不作要求。M3螺紋底孔直徑為 ，屬小孔翻邊，不要沖預制孔。如果沖預制孔，翻邊豎邊高度會整齊些。但沖孔凸模直徑很小，對沖孔和翻邊都會帶來很多麻煩。
小凸模沖裁，特別是翻邊定位問題，可以講幾乎難于解決。如果不沖預制孔，可以保證翻邊高度而且定位不成問題，操作也十分方便;但翻邊豎邊可能會高度不一致，且對有的材料會有裂紋現(xiàn)象存在，根據08F鋼材料的機械性能分析，其強度極限與流動極限對比，產生裂紋的可能性不太大，且根據已有的經驗，除豎邊高度不一致外，可能會有裂紋痕跡，但并不影響伸用.因此決定不沖預制孔。
2 翻邊力的計算
翻邊力為：
此時預制孔的直徑為 則 N/&t) 7
F=1.1×3.14×200×0.75×2.4=1243(N)
該處的翻邊是大間隙翻邊，且是無預制孔翻邊。翻邊變形是先刺穿鋼板，然后再翻邊;刺穿鋼板力不大。當大間隙翻邊時，可降低30%-35%的翻邊力，則翻邊力為810-830N。實際翻邊力還小于該值。此為結構設計的依據。
圖2 模具結構
1.�？�2.下模框3.上模壓塊4.支承螺栓5.彈簧擋板6.凹�；瑝K7.螺母8.圓螺母9.凸模橡膠10.固定板11.凸檳 12.上模板13.上模推桿橡膠14.上模推桿15.退(壓)料螺桿16.壓板17.凹�；瑝K導向塊18.彈簧19.彈簧軸20.匹�；瑝K支承塊21.中間壓料塊22.退料桿23.下模板 ESAFsJ$r;
圖3 上推桿作用
1.上端桿 2.彈簧墊圈 3.中間桿 4.壓料桿
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三、模具結構和動作原理
1.模具結構
模具結構如圖2(左圖為裝配圖，中圖和右圖為件5、6、17等裝配時的局部放大圖)所示;上模推桿(件4)結構如圖3所示。
2.模具動作過程
先將修邊后成形的毛坯放入下�？颍止喊逋葡蛎�，使毛坯放平，同時也可檢驗毛坯是否放平，上模推桿組件和凸模下降，當凸模還未接觸手壞前.卜椎桿繼續(xù)下行.帶動凹�；瑝K組件3、20、21等壓住被加工毛坯，再繼續(xù)往下行時，凹�；瑝K垂直方向不再運動，上模推桿繼續(xù)下行，帶4凹�；瑝K徑向向外運動到達最大位置，并對毛坯端面起支承作用。當翻邊凸模接觸坯料并且翻邊，此時的上模推桿則不能下行，上模推桿壓縮上模推桿橡膠相對上模板作向上運動。當翻邊完成后，凸模上行，當凸模完全離開毛坯后，上模推桿在橡膠力的作用下，上模推桿與固定板端面接觸，機床繼續(xù)上行時，上模推桿上移6.75mm,凹模滑塊在彈簧的作用下同樣移動6.75mm距離回復到初始狀態(tài)產品可以退出(此時，上模推桿斜面仍與凹�；瑝K斜面接觸，并是凹�；瑝K行程終止位置)。上模推桿繼續(xù)上行，帶動凹�；瑝K上行。當上模推桿及組件完全離開毛坯后，轉動壓板、頂料機構將毛坯頂出完成產品的制作。沖下一個零件前，頂料機構回到原始位置，重復上一次循環(huán)。
3.移動凹模鑲塊尺寸的計算
毛坯端面入口尺寸為φ76.5mm,凹模滑塊收攏尺寸為75.5 mm較為合適，徑向外擴的最大尺寸為94mm，則移動的最大距離為:(94mm-75.5mm)/2=9.25mm，翻邊孔中心距為85.5mm,翻底孔為q)2.4mm，故85.5mm+2.4mm-87.9mm≈88mm稍微擴大點為89mm�？墒拱寄；瑝K移動距離大于孔的邊緣，滿足翻邊要求尺寸。其移動距離為:(89mm-75.5mm)/2-6.75 mm。上模推桿角度為45°，當凹�；瑝K向外運動時，其兩凹�；瑝K邊的距離為:(6.75mm×0.707mm)×2=9.54mm。
4.設計說明
(1)為了使翻邊力不全部作用在滑塊導向塊上，故在推桿中部增加一圓螺母，將滑塊壓住，使翻邊力作用在圓螺母的端面，這樣不會影響運動和間隙，使工件翻邊工序平穩(wěn)進行。圓螺母為M52×1.5,寬度為11.5mm(非標準件)。
(2)固定板與上模推桿采用H7/h6間隙配合，且導向部分稍長點，避免上模推桿擺動，滑板導向塊的間隙也要調整為H7/ h6間隙配合并要磨光，以減少摩擦。
(3)工件經過修邊和旋壓成形后，內邊還可能有毛刺，為使凹�；瑝K向外伸時，能順利插入工件下端面，凹模滑塊外緣處要有倒角，并且要求凹模滑塊與工件下端面留有0.03mm左右的間隙，以利于滑塊能運載順暢。由于間隙很小，故也不會影響翻邊的效果。
(4)前面計算出凹�；瑝K間距離為9.5mm,翻邊后豎邊的外徑為3.9mm，從以上的數據可知，此時曠沖孔翻邊與平時用凹模翻邊時情況不一樣，沒有凹模使翻邊豎邊成形，而只是靠凸模下行時成形，為了仗豎邊成形，凸模直徑可稍為大一點，使用設備為油壓機在成形時稍微停頓一下以便豎邊形狀穩(wěn)定。
(5)在沖孔翻邊時，8mm折邊處會受力而使豎邊變形，但此時翻邊凸模處有壓縮橡膠作用在豎邊處起到加強豎邊的作用，使其不變形。
(6)該種方法生產沖孔翻邊后的產品，比不上有完整凹模成形的精度，但能滿足使用要求，端面圓角稍大，但不影響使用，用自攻螺絲聯(lián)接后，端面能密合。該工藝與一般沖壓相比效率雖然低些，們仍不失為一種高扮率的工藝。
