摘要：著重研究粗加工通用斷屑槽的改進(jìn)設(shè)計(jì)，給出槽形改進(jìn)前后切削力分量的實(shí)驗(yàn)對(duì)比數(shù)據(jù)，并針對(duì)不同工件材料的車削進(jìn)行刀具壽命比較試驗(yàn)。
iHAU|`'N) E X%6''ys 一、前言
*jk3 \KaoV ;n`R\NO9 切屑控制是金屬切削加工生產(chǎn)中需要研究解決的重要問(wèn)題。不良的切屑會(huì)傷害操作人員，影響已加工零件的表面質(zhì)量，損壞機(jī)床和刀具，增加輔助工時(shí)和影響生產(chǎn)率。隨著CNC 、FMS、和CIMS等各種自動(dòng)化技術(shù)的發(fā)展，切屑控制問(wèn)題變得更加重要，因?yàn)椴涣嫉那行紝⑹棺詣?dòng)化生產(chǎn)線不能正常運(yùn)轉(zhuǎn)。切屑控制的基本問(wèn)題之一是要使切屑可靠折斷。目前最常用的方法是用斷屑槽斷屑。斷屑槽斷屑是利用材料的加工硬化和受沖擊、受擠壓而達(dá)到破壞強(qiáng)度的原理。由于可轉(zhuǎn)位刀片斷屑槽對(duì)切屑處理、切削阻力、刀具壽命、加工精度等方面的重要作用，近二十年來(lái)斷屑槽的槽型也在不斷改進(jìn)之中，相繼開(kāi)發(fā)了具有直線刃、折線刃、曲線刃與曲面型、多面型凸起、凹坑型等型面相結(jié)合的斷屑槽，槽型曲面變得愈來(lái)愈復(fù)雜，其斷屑性能也隨之不斷改進(jìn)。研制新型斷屑槽型是開(kāi)發(fā)新型刀片，改善刀片切削性能的有效途徑之一。
k"xGA*B| DR:8oo&E 二、斷屑槽槽型的改進(jìn)設(shè)計(jì)
d_Q*$Iz)3 5D,.^a1 A 斷屑槽通�？梢园从猛痉譃榫庸�、半精加工和粗加工用斷屑槽。為了改進(jìn)刀片槽型為M5的硬質(zhì)合金可轉(zhuǎn)位刀片在粗車鋼、不銹鋼、鑄鐵時(shí)的切削性能，提高刀片使用壽命，對(duì)其M5型斷屑槽進(jìn)行了改進(jìn)設(shè)計(jì)。圖1所示為改進(jìn)前后的斷屑槽槽型。改進(jìn)設(shè)計(jì)的要點(diǎn)是采用負(fù)倒棱和凹坑組合的斷屑槽槽型。因?yàn)榍邢鬟^(guò)程中，切屑從刀具前刀面流出時(shí)，切屑底層與斷屑槽的槽底發(fā)生強(qiáng)烈的摩擦，會(huì)產(chǎn)生大量的熱量，切削熱不斷地從切屑傳遞到刀片，致使刀片產(chǎn)生磨損。圖2所示，在斷屑槽底切出一個(gè)凹坑可以使刀片與切屑底層的接觸面積達(dá)到最少，以減少刀片的磨損，提高刀片的使用壽命。5°正前角的負(fù)倒棱設(shè)計(jì)是為了降低切削過(guò)程中產(chǎn)生的切削力。
三、改進(jìn)前后刀片切削性能比較
z Yw;q3" %#~((m1 1) 切削力比較
I=K!)X$ ; LCTCt` 改進(jìn)后的M5(New)型斷屑槽采用5°正前角的負(fù)倒棱，負(fù)倒棱的設(shè)計(jì)是影響切削力的主要因素，其中主要是對(duì)軸向力和徑向力的影響。圖3、圖4、圖5為改進(jìn)前后刀片在Vc=150m/min, ap=4mm車削工件材料為SS1672時(shí)切削力分量的對(duì)比數(shù)據(jù)。結(jié)果表明：在切削鋼、不銹鋼時(shí)M5(New)和M5比較軸向力和徑向力分別降低8%～10 %和12%～14%，切向力基本不變。
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圖3
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圖4
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圖5
2) 刀具使用壽命比較
F{<5aLaYti dsJm>U) 對(duì)M5型硬質(zhì)合金可轉(zhuǎn)位刀片的改進(jìn)設(shè)計(jì)主要是為了提高其在加工鋼、不銹鋼、鑄鐵時(shí)的切削性能。表1、表2、表3為相同切削條件下M5和M5(New)在車削鋼、不銹鋼、鑄鐵時(shí)刀具壽命的比較，其中表1是車削工件材料為C45的鋼輪轂外圓；表2是車削工件材料為GGG50的鑄鐵輪轂的內(nèi)孔；表3為車削工件材料為F51的不銹鋼法蘭外表面。顯然與M5相比M5(New)在相同的切削條件下，其刀具使用壽命大大提高。
表1 @q K]JK
| 切削條件 | 刀片 | 刀具壽命 |
Vc=320m/min bS .s?a
f=0.4～0.5mm/r /~De2mq1
ap=1～2mm qO-9
x0v#
冷卻液：乳化液 | CNMG120412-M5 -LtK8 wl^
TP100 | 185件 |
| CNMG120412-M5(New) .XXW
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